長江公路大橋引橋a6聯單箱雙室截面混凝土梁橋設計畢業論文(文件)

　

【正文】 e類鋼筋（底板筋）截面鋼束L21/4L21/2L23/4e1e2e3e4e5f類鋼筋(底板筋)截面鋼束L31/4L31/2L33/4f1f2f3f4f5f6f7f8A類鋼筋（上肋筋）C類鋼筋（上肋筋）截面鋼束L11截面鋼束L21A11C11A12C12A13C13A21C21A22C22A23C23B類鋼筋（下肋筋）D類鋼筋（下肋筋）F類鋼筋（下肋筋）截面鋼束L11/4截面鋼束L21/2截面鋼束L31/2B11D110F110B12D120F120B13D130F130D210F210D220F220D230F230D310D320D330T類鋼筋（通長筋）截面L10L1/4L1/23L1/4L1損失截面L2/4L2/23L2/4L2損失0000截面L3/4L3/23L3/4L3損失0000后張法中預應力鋼筋一般不能一次張拉完成，要分批張拉，由于砼的壓縮變形，而使得前一次張拉的預應力鋼筋中的應力變小。表84 分批張拉損失匯總表a類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L11/2L13/4L1L21/4a1a2a3a4a5a6a7a8a9a10a11a12b類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L23/4L2L31/4b1b2b3b4b5b6b7b8b9b10b11b12c類鋼筋（頂板筋）截面鋼束L33/4L37/8L3c1c2c3c4c5c6c7c8c9c10c11c12d類鋼筋（底板筋）截面鋼束L10L11/4L11/2L13/4d1d2d3d4d5d6d7d8d9d10
。則由后張拉鋼筋引起的前期張拉鋼筋的應力損失可用下式計算： (89)式中 —預應力鋼筋的彈性模量；—砼的彈性模量。1時，預應力鋼筋張拉端x9處考慮反摩擦后的預應力損失，可按下列公式計算： (87)式中為當lf/l時，在l范圍內預應力鋼筋考慮反摩擦后在張拉端錨下的預應力損失值。l時，預應力鋼筋距張拉端x處考慮反摩擦后的預應力損失，可按下列公式計算： (85) (86)式中為當lf163。,正彎矩底板筋只考慮兩端上彎角度13176。摩擦損失的計算公式(參見參考文獻[2])如下 (82)式中 x—從張拉端至計算截面的管道長度，可近似地取該管道在構件地投影長度。則梁底任意截面的傾斜角為：θ2=arctany39。 換算形心距上下邊緣的距離ysn和yxn： (76)式中：Sj—凈截面對底邊的靜矩；Ss—預應力筋面積對底邊的靜矩。凈截面慣性矩的計算根據平行移軸公式，方法如下：Ij=Ij0+Aja2 (74)式中：Ij—凈截面對其形心軸的慣性矩；Ij—凈截面對毛截面形心軸的慣性矩，Ij0=I0Ik0，I0為毛截面對其形心軸的慣性矩；Ik0為孔道對毛截面形心軸的慣性矩；a2—凈截面形心軸到毛截面形心軸的距離的平方。前者用于施工階段的內力計算，后者用于使用階段。為了減少摩擦損失，本設計中所有的預應力鋼束均采用兩端張拉施工；立面及平面布筋情況見圖63。上彎，并錨固與底板的齒板上，彎起半徑為6m；負彎矩板束均以10176。由于計算截面較多，下面只給出部分典型橫斷面的鋼束布置圖。本聯9跨對稱,只給出3跨的配筋表。下面參照參考文獻[2]，計算本連續梁橋的有效翼緣寬度。m）01063131670971794111499807939532935198562407414Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）039145710188445073387373721454275528138215理論根數0891應配根數025345854547424194487891第二跨Msmax（kN表61 按短期效應組合最大配筋截面配筋0L/ 8L/43L/8L/25L/83L/47L/8L第一跨Msmax（kN組合結果見表55和表56表55 彎矩基本組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Mmax（）0Mmin（）0第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）截面5L/83L/47L/8L第一跨Mmax（）Mmin（）253312第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）5772856 剪力基本組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN）截面5L/83L/47L/8L第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN） 包絡圖，如圖51和圖52。公式如下 (51)式中 SGk—恒載標準值；SQ1k—活載標準值；SQ2k—溫度次內力標準值；SQ3k—支座沉降次內力標準值。表42 升溫次內力匯總表截面0L/4L/23L/4L第一跨M（）+00+03+04+04+04V（kN）+02+02+02+02+02第二跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+02+01+01+01+01第三跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+01+01+01+01+01圖43 升溫彎矩圖圖44 升溫剪力圖降溫計算同升溫，具體數據如下：表43 位移計算表（降溫）桿件號荷載Dx（m）Dz（m）Ry（rad）1橋面板降溫02橋面板降溫3橋面板降溫4橋面板降溫5橋面板降溫6橋面板降溫7橋面板降溫8橋面板降溫9橋面板降溫10橋面板降溫11橋面板降溫12橋面板降溫13橋面板降溫14橋面板降溫15橋面板降溫16橋面板降溫17橋面板降溫18橋面板降溫19橋面板降溫20橋面板降溫21橋面板降溫022橋面板降溫23橋面板降溫24橋面板降溫25橋面板降溫26橋面板降溫27橋面板降溫28橋面板降溫29橋面板降溫30橋面板降溫31橋面板降溫32橋面板降溫33橋面板降溫34橋面板降溫35橋面板降溫36橋面板降溫37橋面板降溫38橋面板降溫39橋面板降溫40橋面板降溫41橋面板降溫42橋面板降溫43橋面板降溫044橋面板降溫45橋面板降溫46橋面板降溫47橋面板降溫48橋面板降溫49橋面板降溫50橋面板降溫51橋面板降溫52橋面板降溫53橋面板降溫54橋面板降溫55橋面板降溫56橋面板降溫57橋面板降溫58橋面板降溫59橋面板降溫60橋面板降溫61橋面板降溫62橋面板降溫63橋面板降溫64橋面板降溫65橋面板降溫66橋面板降溫9E0667橋面板降溫068橋面板降溫69橋面板降溫0070橋面板降溫71橋面板降溫0072橋面板降溫73橋面板降溫074橋面板降溫75橋面板降溫076橋面板降溫77橋面板降溫078橋面板降溫79橋面板降溫0表44 降溫次內力總表截面0L/4L/23L/4L第一跨M（）+00+03+04+04+04V（kN）+02+02+02+02+02第二跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+02+02+02+02+02第三跨M（）+04+04+04+04+04V（kN）+02+01+01+01+01算得了中間支座的豎向位移后，在原來的計算模型的基礎上，把位移反向強加在相應的支座上而算得降溫時的溫度次內力，內力圖如圖45和圖46圖45 降溫彎矩圖圖46 降溫剪力圖 支座沉降次內力計算按照設計任務書的要求，基礎不均勻沉降計算按隔墩1cm考慮。本聯采用邁達斯橋梁建模，所以溫度梯度由程序自動計算，下面首先將第一種方法的原理寫出。按照任務書的要求，體系升溫20℃，體系降溫20℃，主梁上下緣溫差按BS5400取值，本橋計算溫度次內力的溫度梯度如圖41所示。表31 控制截面最大最小彎矩及對應剪力截面0L/4L/23L/4L第一跨Mma