接觸網平面設計(襄渝線電氣化提速工程)_畢業論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 w=0 ( ? )(ε α. ) 2 曲線上： ΔTjw = j .(T + Δ T ) 2Rd ? ( ε α L L l)( j . ) jmax 3 jd 取 d=（定位器長度）。 ΔTjw的計算結果如下： L(m) 600 R(m) ∞ 712 892 0 0 （ 6）承力索的張力增量值 ΔTc（ N） Δ = T c ? ( ? ) .cΔt .T cm 2Rd + ( L L l) .cΔt 其中：水平拉桿 d 取 .,αc= 6 , ΔTc的計算結果如下： 10 /0c Δt = L(m) R(m) 712 892 (7)接觸線的總張力為 ΔTjE ΔT + ΔT 600 473 ∞ 0 0 ΔT = jd jw （ Ej=113GPa， Sj=120mm2） jE 1 2 3 ΔTjd+ ΔT jw E Sj. (α t ε ) ΔTjE的計算結果如下： L(m) R(m) 712 892 （ 8）承力索張力差增量 ΔT ΔTcE: 600 ∞ ΔTcE= 2 13 c ΔT c （ Ec=185GPa，Sc=7mm2） ΔTcE的計算結果如下： L(m) R(m) 第 8 頁 600 ∞ 712 892 第 9 頁 共 31 頁 0 0 根據以上計算結果可得： ΔTjE= ( ) ≤ 10% 10KN = 1000N ΔTcE= 269 N ≤ 10% 15KN = 1500 N 故：對于正線，中心錨節設在中間 892m 處是合適的。但是平面設計圖中 892m 處左側很近有軟橫跨，中心錨節應調整到 892m 所在跨距中心 922m 處。可驗證 922m 右側的 線路張力差是符合要求的。 對于 922m 左側的全直線部分： ( + ). (ε α .Δt) ΔTjd= 2cx L=922m, ΔTjd= ΔTjE=0 ΔTjd+ ΔT jw ΔTjE= ΔT + Δ T =1000N 2 jd jw 13 E Sj. (α t ε ) 符合要求，且中心錨節兩側張力差相差很小。 二 .）再根據實際情況，現確定各線錨段長度如下所示： 1 號線： Π 號線 3 號線 4 號線 5 號線 6 號線 7 號線 專用線 一個錨段 兩個錨段 一個錨段 一個錨段 一個錨段 一個錨段 一個錨段 一個錨段 支柱 23支柱 69（總長為 ） 。 支柱 1支柱 63（總長為 ） 。 支柱 52支柱 76（總長為 ） 支柱 15支柱 70（總長為 ） 。 支柱 7支柱 68（總長為 ） 支柱 6支柱 35（總長為 ） 支柱 23支柱 42（總長為 ） 支柱 15支柱 38（總長為 462m） 支柱 51支柱 61（總長為 122m） 附：站線張力差曲線圖 31 第 9 頁 第 10 頁 共 31 頁 第四章 錨段走向的確定與劃分 錨段走向的確定原則： 1）原則上一個股道一個錨段，對于較長的正線可設為一個半或兩個錨段， 但兩錨段在站內銜接處應設為三跨非絕緣錨段關節，對于不長的站線和貨線，渡 線洋感盡量合并到別的錨段中去， 不得已時也可自成一個錨段。高速線路的正線 要獨立設段并保證其接觸懸掛的獨立性，不允許和站線相交。 2）合理確定錨段走向，應使錨段橫向穿越的股道數量最少，應盡量避免懸 掛的二次交叉，故兩組懸掛在通過相鄰兩道岔時可平行布置。 經反復布線修改后，錨段的走向如附錄所示。 劃分錨段： 依據設計規范和站場線路選取合適的錨段長度（在滿足技術條件的情況下應 使用最大允許長度），首先完成正線錨段的確定，確定錨段起始點，確定錨段走 向和下錨位置，合理確定錨段關節的形式和位置；檢驗最大錨段張力差，確定中 心錨結位置。 劃分錨段時，應注意一向幾點： 1）錨段關節不能設在道岔區； 2）中心錨節一般設在錨段中部，原則上要求兩邊的張力差相等； 3）合理確定錨段關節的形式和位置，錨段關節一般設置于站場和區間的銜接處， 變電所和分區亭附近，確定錨段關節時有以下原則洋感遵守： （ a）在站場和區間的銜接處，設置四跨絕緣錨段關節結構，設計時速在 120 第 10 頁 第 11 頁 共 31 頁 公里以上的接觸網最好設置五跨絕緣錨段關節。 （ b）在有牽引變電所及分區亭的車站，變電所及分區亭附近應設三跨或四跨 非絕緣錨 段關節，同時設分相絕緣器；設計時速 160 公里以上的接觸網最好采用 帶中性段的七跨或九跨結構。 (c)站場兩端的絕緣錨段關節應設在最外道岔與進站信號機之間，靠近站場的 轉換柱與出站道岔岔尖的距離不小于 50 米，以便電力機車轉線。 (d)在 BT 和直接供電區段，絕緣錨段關節應設在變電所饋線上網的車站一端； AT 供電的車站兩端設置絕緣錨段關節；絕緣錨段關節的位置受站場信號機位置 的限制。 咽喉區放大圖的繪制 基本原則： a) 放大圖在縱向上保持與平面一樣的比例關系，橫向比例增大兩倍， b) 咽 喉區放大圖應從靠近站場中心的道岔開始，從兩側站線做起，逐步向 區間銜接處繪制，保證正線與區間的銜接； c) 為保證道岔交叉布置的定位，避開二次交叉，允許兩組懸掛在同一跨距 內平行等高布置； d) 應保證兩組懸掛的交叉點位于定位點與轍岔之間； e) 放大圖應明確表明錨段（股道編號），長度及下錨位置； f) 對于無交叉布置的高速線路，應明確標出定位柱位置和相應的無交叉布 置標志； 咽喉區放大圖見附錄。 第五章 安裝曲線的計算與繪制 站線半補償安裝曲線的繪制 半補償安裝曲線包括無載承力索張力溫度曲線 、弛度溫度曲線； 有載承力索張力溫度曲線、弛度溫度曲線；接觸線弛度溫度曲線；定位點 處接觸線高度變化曲線和補償安裝曲線。 承力索張力主要是取決于負載而不是跨距，半補償鏈形懸掛狀態方程的起 始條件主要取決于臨界負載。 計算過程如下： (1) 覆冰時的合成負載 = ( + )2+ 2 = N qb q g o bo pcb m 根據上面計算的結果可知，最大的附加負載為覆冰。 (2) 確定當量跨距 根據已知條件，應為： lD= 60m (3) 計算臨界負載確定起始條件 ( ) 計算結構系數 ? ( 2 ) 2 =D?= ?l2e lD ( ) 用計算法求 Tc0 ，并確定 qLj和判斷起始條件 i 先設最低溫度為起始條件，利用狀態方程求 Tco值。 第 11 頁 第 12 頁 共 31 頁 tmin= ?10oC ， W1=W0=q ???1+ ?Tj? ?+5140 ? ?? = ??1 ?? = ? + T = 0 ? Tco? = ? Tco ? Z T 1 cmax j 15000 + 10000 20200 N ? t0= 00C W 1=W0=q ?1+ Tj? ?? = ?+5140 ? 1 0 ??? Tc0 ? ??? Tc0 ??? Z1=Tc0+5140 ? W2l2 Z ? 2 2 W l Z = ? t t 1 + 1 ??+ x ? x x ??? 1 α 2 αES α 2 αES 帶入狀態方程 ? ? 24 Z 1 2 ? 24 Z x 得： ? ? ? +1 5140 ?? 602 ? 25 ? = ? ? ? 20 ? ? ? Tc0 ?6 ?? ?? 2 + ?6 15000 ? ? ? ? ? 24 12 10 20200 12 10 196133 ? ? ? 2 2 T + 60 ? c0 ?6 2 ?6 24 12 10 T c0 12 10 196133 解方程得： Tco= 9770N ii 根據已知 Tc0 的值，求 qLj并判定起始條件。 qLj = ? q φT j+ 24α Z max 2 (tb?t 2 min ) + W 1 2 = N m 0 Tco l qLjqb選最低溫度為起始條件，與原來假設條件相符， Tc0 值計算有效 (4) 計算并繪制有載承力索張力與溫度關系曲線 利用狀態方程，以最低溫度為起始條件進 行計算，令 0 N t1= ?20 C W1=W0= Z1= 15000 + 10000 = 20200N 代入狀態方程求解的結果見下表 Tcx kN 15 14 12 13 4 12 5 11 14 10 24 9 33 40 t xo 20 C 繪制的有載承力索張力 溫度曲線如下圖所示 第 12 頁 第 13 頁 共 31 頁 計算覆冰及最大風時承力索的張力，校核起始條件 (i)覆冰時 令 t1=20oC ， 1=0= W W N m ， Z1= 2020N tx= ?5 ， = = WxWb 24.05