畢業論文-dtⅱ(a)型帶式輸送機設計說明書(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 斜阻力， N。 五種阻力中， HF 、 NF 是所有輸送機都有的，其他三類阻力，根據輸送機側型及附件裝設情況定，由設計者選擇。 2） L﹥ 80 m 對機長大于 80m的帶式輸送機，附加 阻力 NF 明顯的小于主要阻力，可用簡便的方式進行計算，不會出現嚴重錯誤。為此引入系數 C 作簡化計算，則公式變為下面的形式： FU=C FH++FS1+FS2+FST （ ） 式中 C —— 與輸送機長度有關的系數，在機長大于 80m時，可按式（ ）計算，或從表查取 C=(L+L0) ／ L （ ） 式中 0L —— 附加長度，一般在 70m到 100m 之間； C —— 系數，不小于 。 查表 34系數 C L 80 100 150 200 300 400 500 600 C L 700 800 900 1000 1500 2022 2500 5000 C 表 34 主要阻力計算 輸送機的主要 阻力 HF 是物料及輸送帶移動和承載分支及回程分支托輥旋轉所產生阻力的總和。可用式（ ）計算： FH=fLg[qRO+qRU+2(qB+qG)cos ] （ ） 式中 f —— 模擬摩擦系數，根據工作條件及制造安裝水平決定，一般可按表查取。 L —— 輸送機長度（頭尾滾筒中心距）， m； g —— 重力加速度； 初步選定托輥為 DTⅡ 6204/C4，查表 27，上托輥間距 0a ＝ ，下托輥間距 ua ＝3m，上托輥槽角 35176。，下托輥槽角 0176。 ROq —— 承載分支托輥組每米長度旋轉部分重量， kg/m，用式（ ）計算 qRO=G1/?0 （ ） 其中 1G —— 承載分支每組托輥旋轉部分重量， kg； 湖南工業大學專科畢業設計論文 驅動裝置的選用與設計 32 0a —— 承載分支托輥間距， m； 托輥已經選好，知 G1= kg 計算： qRO=G1/?0 = kg/m RUq —— 回程分支托輥組每米長度旋轉部分質量， kg/m，用式（ ）計算： qRU = G2/?u kg/m （ ） 其中 2G —— 回程分支每組托輥旋轉部分質量 Ua —— 回程分支托輥間距， m； G2= 計算： qRU=G2/?u=14/3=Gq —— 每米長度輸送物料質量 qB=Q/ =10/= kg/m Bq —— 每米長度輸送帶質量， kg/m， Bq = FH =fLg[qRO+qRU+2(qB+qG)cos ] = 24 [++（ 2 +） cos0176。 ]=196 N f 運行阻力系數 f值應根據表 35選取。取 f =。 表 35 阻力系數 f 輸送機工況 f 工作條件和設備質量良好，帶速低，物料內摩擦較小 ～ 工作條件和設備質量一般，帶速較高，物料內摩擦較大 ～ 工作條件惡劣、多塵低溫、濕度大，設備質量較差，托輥成槽角大于 35176。 ～ 主要特種阻力計算 主要特種阻力 1SF 包括托輥前傾的摩擦阻力 F? 和被輸送物料與導料槽攔板間的摩擦阻力 glF 兩部分，按式（ ）計算： FS1 = F + Fgl （ ） F 按式（ ）或式（ ）計算： 三個等長輥子的前傾上托輥時 Fε =Cε ?μ 0?Ln?(qB+qG)?g?cosδ? sinε （ ） 二輥式前傾下托輥時 湖南工業大學專科畢業設計論文 驅動裝置的選用與設計 32 Fgl=μ 2?L ?qB?g?cos cosδ? sinε （ ） 本輸送機沒有主要特種阻力 1SF ，即 1SF =0 附加特種阻力計算 附加特種阻力 2SF 包括輸送帶清掃器摩擦阻力 rF 和卸料器摩擦阻力 aF 等部分，按下式計算： F S2=n3?Fr+Fa （ ） FR=A p 3 （ ） F =B k2 () 中 3n —— 清掃器個數，包括頭部清掃器和空段清掃器； A—— 一個清掃器和輸送帶接觸面積， 2m ，見表 p—— 清掃器和輸送帶間的壓力， N/ 2m ，一般取為 3?1O?~10?10? N/ 2m ； ?3—— 清掃器和輸送 帶間的摩擦系數，一般取為 ~； 2k —— 刮板系數，一般取為 1500 N/m。 表 36導料槽欄板內寬、刮板與輸送帶接觸面積 帶寬 B /mm 導料欄板內寬 1b /m 刮板與輸送帶接觸面積 A/m2 頭部清掃器 空段清掃器 500 650 800 1000 1200 1400 查表 36得 A= ，取 p =10?10?N/m2 ，取 ?3=，將數據帶入式（ ） 則 rF = 10?10? =490 N 擬設計的總圖中有一個清掃器和一個空段清掃器（一個空段清掃器相當于 個清掃器） 即 aF =0 由式（ ） 則 2SF = 490=1225 N 湖南工業大學專科畢業設計論文 驅動裝置的選用與設計 32 傾斜阻力計算 傾斜阻力按下式計算： Fst Fst=qG?g?H （ ） 式中：因為是本輸送機水平運輸，所有 H=0 Fst=qG?g?H=0 N 由式（ ） Fu=F N+FH+Fs1+Fs2+Fst=1602 N 傳動功率計算 傳動軸功率（ AP ）計算 傳動滾筒軸功率（ AP ）按式（ ）計算： PA=Fu?v/1000 ≈ kw （ ） 電動機功率計算 電動機功率 MP ，按式（ ）計算： M PA/` （ ） 式中 —— 傳動效率，一般在 ~； 1—— 聯軸器效率； 每個機械式聯軸器效率： 1= 2—— 減速器傳動效率，按每級齒輪傳動效率 .為 ； 二級減速機： 2= = —— 電壓降系數，一般取 ~。 —— 多電機功率不平衡系數，一般取 =~，單驅動時， =1。 根據計算出的 MP 值，查電動機型譜，按就大不就小原則選定電動機功率。 由式（ ） AP = kw 由式（ ） 得 MP =( )≈ 2600W 選電動機型號為 Y100L43 N=3 KW，數量 1臺 , 輸送帶張力計算 輸送帶不打滑條件校核 圓周驅動力 UF 通過摩擦傳遞到輸送帶上（見圖 33） 湖南工業大學專科畢業設計論文 驅動裝置的選用與設計 32 圖 33作用于輸送帶的張力 如圖 4所示，輸送帶在傳動滾間松邊的最小張力應滿足式 (28)的要求。 F2min F max (e 1)1 傳動滾筒傳遞的最大圓周力 F max=KA FU。動載荷系數 ??=~；對慣性小、起制動平穩的輸送機可取較小值 。否則，就應取較大值。 取 AK =，由式 maxUF = 1600=2403N ?—— 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數，見表 37 表 37 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數 ? 對常用 C=(e 1)1= 表 37 該設計取 ?=； ? =190 。 F2min F max (e 1)1=1102 N 輸送帶下垂度校核 為了限制輸送帶在兩組托輥間的下垂度，作用在輸送帶上任意一點的最小張力minF ，需按式（ ）和（ ）進行驗算。 承載分支 F 承 min [a0(qB+qG)g]/(8h/a)adm () 回程分支 F回 min auqBg/(8h/a)adm （ ） 式中 (h/a)adm—— 允許最大垂度，一般 ?；取 = 0a —— 承載上托輥間距（最小張力處）； ua —— 回程下托輥間距（最小張力處）。 由式（ ）得： 工作條件 ? 光面滾筒 膠面滾筒 清潔干燥 ～ 環境潮濕 ～ ～ 潮濕粘污 湖南工業大學專科畢業設計論文 驅動裝置的選用與設計 32 承載分支 F 承 min [a0(qB+qG)g]/(8h/a)adm = 1704 N 回程分支 F 回 min auqBg/(8h/a)adm =3237 N 傳動滾筒合力 Fn 傳動滾筒合力 Fn=Fumax+2S1 () 由式 () Fn=Fumax+2S1=2403+3237 2=8900 N 根據 Fn查 為 DTⅡ（ A） 輸送機設計手冊 第六章表 61初選傳動滾筒直徑 D=500mm，輸送機代號 6550，許用合力 40kN ，滿足要求。 傳動滾 筒最大扭矩 Mmax=Fumax D /2022=2403*初選規格滿足要求，輸送機代號為 6550，傳動滾筒圖號為 DT（ A） 65A105 根據輸送機代號和電動機功率，查表 71，驅動裝置選擇表得：驅動裝置組合為454，根據組合號查表 73驅動裝置組合表可知，驅動裝置各部件型號：電動機規格型號 Y100L43，高速軸聯軸器規格型號 ML2 28 62/J24 38 MT2b ，減速器規格型號 ZSY16040,聯軸器護罩規格型號 MF14，再從表 76驅動裝置與傳動滾 筒組合表可查得低速軸聯軸器型號 ZL6 J175 107 /90 172及尺寸 L為 1164mm 各特性點張力計算 為了確定輸送帶作用于各改向滾筒的合張力，拉緊裝置拉緊力和凸凹弧起始點張力等特性點張力，需逐點張力計算法，進行各特性點張力計算。 (1)運行阻力的計算 有分離點起，依次將特殊點設為 6，如圖 34所示。 圖 34 計算運行阻力時，首先要確定輸送帶的種類和型號。在前面我們已經選好 了輸送帶， CC56棉帆布芯輸送帶，縱向拉伸強度 56N/mm；帶厚 。輸送帶質量 按輸送帶下垂直度滿足條件即 : S1 = minF回 =3237N 湖南工業大學專科畢業設計論文 驅動裝置的選用與設計 32 S2 = S1 =3237N S3 = S2 = 3237=3334N S4 = S3 +f l g(qRU + Bq )+（ ） =3334+ 20 (+)+ 45=3833(N) 式中 FH 2 =f l g(qRO + qRU cos0176。 ) （ ） = 24 （ 6+） =54(N) S5 = S4 = 2299=3986(N) S6 = S1 + f l g (qRU + Bq ) +=3237+2334+45=6000 2022（ N） YS = S6 =6000 (N) (3)用摩擦條件來驗算傳動滾筒分離點與相遇點張力的關系 滾筒為包膠滾筒，圍包膠為 190176。取摩擦力備用系數 n=。 由式（ ）可算得允許 YS 的最大值為 SYMAX=S1 [(e 1]/]=3237 ()=9000 SY 故摩擦條件滿足。 拉緊力計算 拉緊裝置拉緊力 0F 按式（ ）計算 FO=Si+Sni （ ） 式中 iS —— 拉緊滾筒趨入點張力（ N）； 1iS? —— 拉緊 滾筒奔離點張力（ N）。 由式（ ） FO =3237+6000=9237N 查〈〈煤礦機械設計手冊〉〉初步選定螺旋拉緊裝置。 輸送帶的選擇及強度校核計算 初選輸送帶為 CC56 棉、尼龍、聚酯等織物輸送帶層數（ Z）按（ ）計算 Z=Fmax n/(B ) （ ） Fmax—— 穩定工況下輸送帶最大張力， N； B—— 輸送機帶寬； ——