預制場(t梁)的施工方案(編輯修改稿)

　

【文章內(nèi)容簡介】 ＜ 210Mpa 經(jīng)驗算，腳架穩(wěn)定性符合要求 5）天車起吊能力驗算 邊梁為 C50 砼，按鋼筋砼每 立方 噸計， P ，由兩臺龍門吊進行起吊，每臺龍門吊的起吊重量 G 。 每臺天車由 13 線Φ 的鋼絲繩組成的滑輪組 ,則每線鋼絲繩應承受的提升力 N 查表得 , Φ 的鋼絲繩破斷拉力 P 180KN 安全系數(shù) K P/N 180/ 5 經(jīng)驗算 ,天車的起吊能力符合起重設(shè)備安全要求 . 根據(jù)以上驗算，龍門吊采用 4 排桁架，跨度 ，腳架采用槽鋼組成鋼構(gòu)件，天車提升力均能滿足 30mT 梁吊裝施工要求 。 T 梁模板設(shè)計與計算 T 梁模板設(shè)計 .1 模板構(gòu)造 T 梁預制的模板分側(cè)模、堵頭模、底模。底模用 5mm 鋼板固定在臺座頂面上，以保證梁底的光潔度；其余模板用 5mm 厚鋼板按梁的尺寸要求定做。模板按最短梁長制作，其余梁長在端橫隔板模板分塊處加裝調(diào)整節(jié) 20mm、 30mm、 50mm、70mm、 90mm、 110mm 來滿足梁長要求。 側(cè)模按 T 梁的設(shè)計尺寸要求由外來具有模板加工生產(chǎn)經(jīng)驗的模板加工廠加工，鋼板在加工前先行打磨光滑，涂上防銹漆后再進行下一步加工。施工時模板間的接縫、側(cè)模與底模間釘上一層 1cm 厚的海綿條，以保證模板的密封性。 模板設(shè)計圖 1。 T 梁模板設(shè)計圖 1 T 梁模板受力計算 1 結(jié)構(gòu)與材料 側(cè)模每側(cè)由 32 個獨立模扇組成 30m 預應力 T 型梁有橫隔板 5 道， 4 個間隔，每個間隔又分為三扇，加上兩個端頭模扇一共 14 扇 。每一獨立模扇都由側(cè)面板、橫肋、豎肋三個主要構(gòu)件組成。模扇的基本長度 ，橫面板為 5mm 的鋼板，支撐模面板的橫肋、豎肋均為 [8 槽鋼，橫肋共設(shè) 11 道 馬蹄處 3 道，腹板處 4道，翼緣處 4 道 ，豎肋 4 道，間距為 ~，見附圖 30T 梁模板圖。 2 計算圖示 T 梁模 板模扇構(gòu)造圖 1 側(cè)面板：側(cè)面板的計算圖示為支承于相鄰兩橫肋和豎肋之上受均布荷載的板，見下圖 2。 當 L1/L2 2 時為單向板 簡支板 ，當 L1/L2 2 時為雙向板 四邊簡支 。 橫肋：橫肋簡化為支承于相鄰豎肋上的受均布荷載的簡支梁，見上圖 3。 豎肋：豎肋的計算圖式可簡化為支承于豎肋頂、底兩支點承受各橫肋傳來的集中力的梁，如下圖 4 所示。 3 、基本數(shù)據(jù)的確定 混凝土側(cè)壓力：混凝土的坍落度為 10~12cm，灌注時間為 3~4 小時； 采用外部振搗 底、側(cè)振 ，其振搗半徑 R1 ； 混凝土灌注高度等于梁體高 度 H ，γ 25kN/m3； 當 H 2R1 時，最大側(cè)壓力： P γ H 25 ； 混凝土粘著力：按一般假定粘著力為 20kPa，粘著剪力為 10kPa； 容許應力的確定：鋼模采用 A3 鋼， [σ w] 181MPa。 4）、面板計算 a、面板厚度的選定 鋼結(jié)構(gòu)對鋼模板的要求，一般厚度為其跨徑的 1/100 且不小于 6~8mm，本鋼模的豎肋的最大間距，即模面板的跨徑 L 900mm，則δ L/100 900/100 9mm；考慮鋼模為臨時結(jié)構(gòu)，所以采用厚度為 5mm 的鋼板作模面板。 b、模面板上的荷載 取具有最大豎肋的模扇，按其結(jié)構(gòu)繪制側(cè)壓力圖，如圖 1 所示。 各點的側(cè)壓力值為 : P8 25 kPa P7 25 kPa P6 25 kPa P5 25 kPa P4 25 kPa P3 25 32 kPa P2 25 39 kPa P1 25 44 kPa P0 25 kPa， c、面板強度和剛度的驗算 由壓力圖分析，在豎肋間距為 900mm、橫肋間距為 300mm 之 間 即 3~4 區(qū)間 的面板所示側(cè)壓力較大，再考慮剛度驗算，故取此區(qū)間驗算：橫面板厚度δ 5mm，豎肋間距 L1 900mm，橫肋間距 L2 300mm， L1/L2 900/300 3 2 按單向板計算 ，則有： 計算跨徑： L L2 300mm， 板寬取 1m 計算，即： q P3+P4 /2b +32 /21 考慮振動荷載 4kN/m2，則： q +4 1 ，考慮到板的連續(xù)性，其強度和剛度按下式計算： M 1/10 q L2 1/10 104 ?m， W 1/6 b h2 1/6 cm3， δ M /W 103 [σ w] 181MPa， f qL4/128EI 304/ 128105100 容許 。 采用模板厚度δ 5mm 符合要求。 5 、橫肋的計算 a、求均布荷載 q 橫肋按簡支梁承受均布計算，計算跨徑 L 取最大豎肋間距 L 90cm，作用于梁體各肋的均布荷載 q，參照圖 1 計算： q0 14/2+2/314/2 kN/m q1 14/2+1/314/2 +20/2+2/320/2 kN/m q2 20/2+1/320/2 +28/2+2/328/2 kN/m q3 28/2+1/328/2 +30/2+2/330/2 kN/m q4 30/2+1/330/2 +28/2+2/328/2 kN/m q5 28/2+1/328/2 +28/2+2/328/2 kN/m q6 28/2+1/328/2 +24/2+2/324/2 kN/m q7 24/2+1/324/2 +8/2+2/38/2 kN/m Q8 8/2+1/36/2 +2/310/2 kN/m 由以上計算可看出 q3 kN/m 最大，故取肋 3 進行強度和剛度驗算，并考慮 4kPa 的振動荷載，則： 4 + /2 kN/m。 b、強度驗算 跨中最大彎矩，按簡支梁近似計算： M 1/8 + 902 104 kN?m， 橫肋采用的 [8，其截面慣性矩 I ，截面抵抗矩 W ，故最大應力： σ M/W [σw] 181 MPa 橫肋強度符合要求。 c、剛度驗算 f 5qL4/ 384EI 5 904/ 384 105 3mm。 橫肋剛度符合要求。 6 豎肋的計算 按前假定豎肋按簡支梁計算，計算圖示如圖 4。 豎肋的計算跨徑 L 190cm，豎肋 承受的荷載 P 為橫肋的支點反力，模扇中肋承受荷載最大，故取模扇中肋進行計算。 a、求荷載 P 荷載 P 是由橫肋支承在豎肋上傳遞的反力，簡化為橫肋簡支于豎肋上計算，則有： Pi qi L1+L2 /2， 式中： Pi作用于豎肋各點的外荷載； qi作用于橫肋上的均布荷載； L L2豎肋兩側(cè)的橫肋跨度。 L1 L2 P0 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 再考慮振動荷載 4kPa，則： P0′ 4 kN P1′ 4 + /2 kN P2′ 4 + /2 kN P3′ 4 + /2 kN P4′ 4 + /2 kN P5′ 4 + /2 kN P6′ 4 + /2 kN P7′ 4 + /2 kN P8′ 4 + /2 kN b、強度驗算 按圖 4 豎肋受力情況計算豎肋反力 RA、 RB，其中豎肋上各點的由橫肋傳遞來的力為 Pi+Pi′，由力矩平衡及力的平衡得： RB 1/190 [190 P0+P0′ +176 P1+P1′ + 156 P2+P2′ +128 P3+P3′ + 98 P4+P4′ + 70 P5+P5′ + 42 P6+P6′ +18 P7+P7′ + 10 P8+P8′ ] 1/190[190 + +176 + + 156 + + 128 + + 98 + + 70 + + 42 + +18 + + 10 + ] kN RA ++++++++ RB kN 由圖 4 可以看出，最大彎矩在 P3 或 P4 作用點，則有： M3 RB P0 P2 P1 kN?m， M4 RB P0 P3 P2 P1 2 kN?m， 故取 M M4 kN?m， 豎肋采用兩根 [8 通過平撐、斜撐焊接而成，其計算截面簡化如圖 5 所示，單根 [8 的截面特性為：截面面積 A ， Ixx ， y0 4cm。 組合截面的慣性矩計算： a 66/2y0 334 29cm Ixx 2 +292 截面慣性矩： W Ixx/y 最大應力：σ M/