啤酒城站模板及腳手架專項施工方案(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 首段梁、板混凝土前，對支撐體系進行全面檢查與驗收；②每段澆筑完成后，進行一次綜合檢查與驗收；③遇六級及以上大風、大雨、大雪及冬期施工結束后；④停工超過一個月恢復使用前。(3)腳手架使用中應定期檢查下列項目：①桿件的設置與連接、連墻件、支撐等是否符合要求；②扣件節點是否松動；③架體垂直度是否符合要求；④安全防護措施是否符合要求；⑤是否超載。(4)腳手架搭設的技術要求，允許偏差與檢查方法符合規范規定。 腳手架的安全使用規定(1)作業層每1m2架面上實際的施工荷載(人員、材料、和機具重量)不得超過以下的規定值或施工設計值。施工荷載(作業層上人員、器具、材料的重量)的標準值，結構腳手架采取8KN/m2；工具腳手架3KN/m2。(2)在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不得影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。(3)作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手架以增加操作高度。(4)在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件。確因操作要求需要拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。(5)工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。(6)人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通道，嚴禁攀援腳手架上下。(7)每班人員上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。(8)每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。 腳手架的拆除規定(1)模板支撐系統拆除前，應核查混凝土強度報告，相應流水段頂板混凝土達到設計強度后方可拆除以下腳手架，并履行拆模審批簽字手續。(2)應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經按技術管理程序批準后方可實施拆除作業。腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。(3)拆除作業前，施工管理人員對操作人員進行安全技術交底，明確施工注意事項、拆除要求、防護措施。(4)腳手架及模板支撐系統拆除時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人監護，嚴禁非操作人員靠近拆除區域。(5)搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩帶好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。 (6)六級（含六級）以上大風、高溫、大雨、大霧等惡劣天氣，應停止作業。雨后上架作業要采取防滑措施。(7)拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物，拆除作業由專職安全員指揮，多人同時操作時，應明確分工、統一行動，且必須保證足夠的操作面。(8)拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時拆除；(9)在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤傷和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件用安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。(10)拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。(11)施工時操作工人不得在架子上打鬧、大聲喧嘩。(12)每天拆架下班時，不應留下隱患部位。第五章 受力及穩定性驗算1）荷載設計值計算模板及其支架結構的強度、穩定性及連接強度時，應采用荷載設計值，應為荷載標準值乘以相應的荷載分項系數。模板及支架的荷載基本組合的效應值按下式計算：根據《建筑施工模板安全技術規范》 ()()根據《混凝土結構工程施工規范》()根據《建筑施工模板安全技術規范》。—模板及支架的類型系數，根據《混凝土結構工程施工規范》，；—第j個可變荷載的組合系數，根據《混凝土結構工程施工規范》≥，；—永久荷載分項系數，根據《建筑施工模板安全技術規范》，對由可變荷載效應控制的效應組合， ，對由永久荷載控制的效應組合，；—第i個可變荷載的分項系數，對于標準大于4KN/。2）模板及支架的承載力計算根據《建筑施工模板安全技術規范》R≥ S 根據《混凝土結構工程施工規范》() R—模板及支架荷載力設計值，KN/m2，—結構重要性系數，《混凝土結構工程施工規范》≥，一般模板及支架宜取≥，《建筑施工模板安全技術規范》；。—承載力設計值調整系數。3）永久荷載查《建筑施工模板安全技術規范》、。（1）模板及其支架的自重標準值（G1），包括模板面板、支撐結構和連接件的自重力，；（2）新澆混凝土自重標準值（G2），按24kN/m3計算；（3）鋼筋自重標準值（G3），；（4）新澆混凝土對模板側面的壓力標準值（G4），按下列公式計算，并取其中的較小值：F=F=γCH 式中：F——新澆筑混凝土對模板的最大側壓力計算值（KN//㎡）；γC—混凝土的重力密度（kN//m3）；V——混凝土的澆筑速度（m/h）；t0——新澆砼的初凝時間（h），采用t0=200/（T+15）（T為砼的入模溫度℃），取最小值冬天入模溫度T=12℃，則t0=200/（12+15）=；β1—外加劑影響修正系數，，；β2—混凝土坍落度影響修正系數，本工程坍落度要求16cm177。2cm，；H—混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）；4）可變荷載（1）施工人員及設備荷載標準值（Q1k），㎡；（2）振搗混凝土時產生的荷載標準值（Q2k）,查《建筑施工模板安全技術規范》，㎡, ㎡；（3）傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值（Q3k），查《建筑施工模板安全技術規范》， KN/㎡。《建筑施工模板安全技術規范》 模板及其支架效應組合的各項標準值組合計算內容參與組合荷載類別計算承載能力驗算撓度模板樓板及支架G1k+G2k+G3k+Q1kG1k+G2k+G3k梁底板及支架G1k+G2k+G3k+Q2kG1k+G2k+G3k柱、墻側面模板及支架（柱邊長大于300mm，墻后大于100mm）G4k+Q3kG4k其中:名 稱編 號模板及支架自重G1k新澆混凝土自重G2k鋼筋自重G3k新澆筑混凝土對模板的側壓力G4k施工人員及施工設備產生的荷載Q1k振搗混凝土產生的荷載Q2k傾倒混凝土時產生的水平荷載Q3k中板、頂板、。中板、頂板、梁模板采用竹膠板，滿堂支撐架支撐，需對模板及支撐體系進行驗算。側墻采用鋼模板，三腳支撐架支撐，柱模板采用鋼模板，抱箍及斜撐加固。需對模板及支撐體系進行驗算。、頂板支架受力驗算中板厚度為40cm，頂板厚度為70cm。中板及頂板采用支撐形式一樣，下面就頂板進行受力驗算，頂板滿足要求，即中板也滿足要求。模板均采用竹膠板，厚度12mm，縱向背肋采用8080mm木枋，間距同腳手架橫距、橫向背肋采用8080mm木枋，間距25cm。模板支架采用Φ48。本滿堂支撐架計算按最不利部位，滿堂紅支撐架側向受力較小混凝土澆筑側向壓力，主要受力為豎向荷載。故支撐架水平穩定性不做計算僅計算支撐架豎向穩定性。根據豎向桿穩定性計算公式建立力學模型進行穩定性計算。①：+++（可調伸縮管頂托32cm）；②：+++（可調伸縮管頂托12cm）；③：+++（可調伸縮管頂托12cm）；④,立桿配管長度為：+++（可調伸縮管頂托21cm）；⑤,立桿配管長度為：+++（可調伸縮管頂托14cm）； 中板、頂板支架體系示意圖（1）模板及其支架的自重標準值（G1），；（2）新澆混凝土自重標準值（G2），F豎直= G2h=24=㎡（3）鋼筋自重標準值（G3），；施工人員及設備荷載標準值（Q1k），㎡；《建筑施工模板安全技術規范》，樓板計算承載力如下：S=(G1+G2+G3)+ Q1K =(++)+ =㎡樓板模板選用竹膠板，板下方方木間距縱向L1=60cm，橫向L2=25cm，模板厚12mm，根據《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162—2008），查表得其彈性模量：E=9898N/mm2。慣性矩為：Ix=bh3/12=（1000123）/12=105mm4截面抵抗矩：W=bh2/6=(1000122)/6=104 mm3q—均布線荷載設計值KN/m，q= Sb==根據彎矩計算公式：M=qL2/8，進行模板彎矩計算如下：Mmax=q L22/8=105 Nmmσ= Mmax /W=105/(104)=＜[σ]= 根據《建筑施工模板安全技術規范》、，竹膠板設計值大于此值。故強度滿足規范要求。：驗算撓度時可不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的標準線荷載值如下：q=（++）KN/m 2==52504/(3849898105) =＜[ν]=查《建筑施工模板安全技術規范》[ν]≤故撓度滿足規范要求。結論：支撐架支模體系模板采用板面厚度δ=12mm的竹膠板，滿足規范要求。80mm80mm方木作為橫肋支承在竹膠板下方，間距L2=，按作為支承在模板的連續梁計算，其跨距為L1=。方木上的線性荷載為：q= SL2 ==最大彎矩 Mmax=qL12/8=方木截面抵抗矩： W=bh2/6=80802/6=105mm3方木截面慣性矩：I= bh3/12=80803/12=106mm4方木截面彈性模量：根據《規范建筑施工模板安全技術規范》=9000 N/mm2方木抗彎強度：根據《規范建筑施工模板安全技術規范》[σ] =13 N/mm2（1）強度驗算：應力：σ=Mmax/W=105 /（105）=＜ [σ] =13N/mm2 滿足規范要求（2）撓度驗算：驗算撓度時可不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的標準線荷載值如下：q=(++)=跨中撓度：=5 6004/（3849103106）=＜[]=L/400=600/400=。 故橫向采用8080mm背楞方木，滿足規范要求。縱向背楞采用80mm80mm支撐在橫向背楞下方，間距L2=，按作為支承在模板的連續梁計算，其跨距為L1=。：其中最不利荷載出現在兩根鋼管立柱之間縱向方木同時承受3根橫向方木集中荷載N。：N=SL1L2=距離支座L/2彎矩 M1=NL/4距離支座L/12彎矩 M2=11N1/12L/12=11N1L/144最大彎矩Mmax= M1+ M2=11N1L/144+ N1L/4=47N1L/144= 47方木截面抵抗矩： W=bh2/6=80802/6=105mm3方木截面慣性矩：I= bh3/12=80803/12=106mm4方木截面彈性模量： E=9000 N/mm2方木許用抗彎強度： [σ] =13 N/mm2（1）強度驗算：應力：σ=Mmax/W=105/（105）=＜ [σ] =13N/mm2 故強度滿足規范要求。（2）撓度驗算：驗算撓度時可不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的為橫向木楞傳遞集中荷載：查公式得到跨中撓度：其中:P—三個相等集中荷載之和P=3KN= KN=104N= 1046003/（3849103106）=＜[]=L1/400=600/400=。 故撓度滿足規范要求。支撐架支模體系模板縱向背楞采用80mm80mm方木（）和橫向背楞采用8080mm方木，（），滿足規范要求。滿堂支撐架：φ48下腳墊板：400025050mm立桿間距：。橫桿步距：豎向調節桿伸出中心線至支撐點的長度為a=450mm。豎向荷載（按照最不利進行計算）：： 支架最不利荷載計算單元豎向鋼管支架受到最大荷載為R2，根據平衡方程：得到R2=N+[N(350/600)+ N(100/600)]2=豎向桿的軸向壓力設計值：R2=== 鋼管驗算，所以在驗算過程中按壁厚3mm計算。鋼管回轉半徑：i=(d2+d12) 1/2/4=(482+422) 1/2/4= ；根據結構凈空尺寸，支撐架立桿長度最大a=450mm。頂部立桿段：ι0=kμ1（h+2a）=(+2)=。非頂部立桿段：ι0=kμ2h==。故取ι0=式中：λ——長細比；[λ] ——受壓、受拉構件的容許長細比， [λ] =210；ι0——立桿計算長度，m； k——滿堂支撐架立桿計算附加系數，車站支架高度小于8m，查《建筑扣件式鋼管腳手架安全技術規范》=； μμ2——考慮滿堂支撐架整體穩定因素的單桿計算長度系數，查《建筑扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表C表C5得到μ1=（插值法求得）、μ2=； h——支撐架步距，mm。d——鋼管外徑，mm。d1——鋼管內徑，mm。長細比驗算：λ=ι0/i=2826/=177＜[λ] =210查《建筑扣件式鋼管腳手架安全技術規范》[λ]=210(按照滿堂支撐架考慮)由于立桿長細比大于受壓、受拉構件的容許長細比，故立桿長細比滿足規范要求。立桿的穩定性計算公式為（按照不組合風荷載考慮）：σ=N/(φA)≤f ；其中：σ——鋼管抗壓強度； φ——軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比查《建筑施工扣件式鋼管支撐架安全技術規范》附錄E；λ=177時，：φ=。A——立桿截面面積，A=*( ()2()2)=。 f—