跨105國道(324832)m連續梁支架現澆施工方案計算書(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 平均值為 。其計算過程如下所示。 Sk＝ ur so＝ 1＝ 風荷載 根據《 鐵路橋涵設計基本規范 》（ ） 風荷載計算公式如 42 所示 。 W＝ K1 K2 K3 WO (42) 式中： W—— 風荷載 強度 （ kN/m2）； WO—— 基本風壓 （ KN/m2） ，可根據上述規范附錄 D“全國基本風壓分布圖”取； K1—— 風載體形系數，橋墩見上 述規范查表 ，其他構件為 ； K2—— 風壓高度變化 系數， 見上述規范查表 所示； K3—— 地形、地理條件系數，見上述規范查表 所示。 由于風荷載用于模板上，因此風載體形系數 K1 取為 。見上述規范表 ，當高度小于或等于 20m 時 K2 取為 。見上述規范表 ，按照一般平坦地考慮時 K3 取為 。 根據上述查附錄 D 可知，風壓的標準荷載按照 50 年一遇取南昌地區風壓為 。 跨 105國道（ 32+48+32） m連續梁支架現澆施工方案計算書 中國中鐵四局 第 5 頁 W1＝ K1 K2 K3 WO＝ ＝ 荷載組合系數 為安全考慮，參照 《 建筑結構荷載規范 》（ GB500092020 ） 規定 ，計算 支架施工方案 強度時的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數 。 1． 永久荷載的分項系數，取 ； 2． 可變荷載的分項系數，取 ； 3. 計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數，均取 。 五 模板 的 計算 設計荷載 （機械堆放和混凝土的沖擊力）； ； 。 荷載分項系數 根據《路橋施工計算手冊》表 85 荷載分項系數如下所示。 、腳手架自重分項系數考慮為 ； ； ； ； ； ； 跨 105國道（ 32+48+32） m連續梁支架現澆施工方案計算書 中國中鐵四局 第 6 頁 。 選用材料 1. 10 10cm 方木； 2. 15mm 厚竹膠板； 3. φ 30mm 圓鋼； 4. [10 號槽鋼 。 荷 載的計算 側壓力 的 計算 《路橋施工計算手冊》計算側壓力 砼采用拌和站集中拌和，罐車運輸，根據 混凝土攪拌站生產能力可知，混凝土攪拌站 供應能力 為 每小時能供應 180m3 混凝土。現場澆筑時速度一般最大不能超過 2m/h，在 模板計算時考慮為 2m/h 是偏于安全的。入模的溫度考慮為 15℃。按照《路橋施工計算手冊》表82 采用內部振搗器振搗時，且當混凝土速度在 6m/h 以下時側模的最大壓力按下式 51 計算。 )(m kPahrkP ??? （ 51） 當 ?Tv 時： Tvh / ?? （ 52） 當 ?Tv 時： Tvh / ?? （ 53） 式中： mP —— 新澆筑混凝土對側面的最大壓力， kPa； h—— 有效壓頭高度， m； 跨 105國道（ 32+48+32） m連續梁支架現澆施工方案計算書 中國中鐵四局 第 7 頁 T—— 混凝土入模時的溫度 ℃ ； k—— 外加劑影響修正系數，不加時 k＝ 1，加入緩凝外加劑時， k＝ ； v—— 混凝土的澆筑速度， m/h； H—— 混凝土澆筑層的高度， m； ? —— 混凝土的容重， kN/m3。 根據公式 5 52 和 53，混凝土入模時的溫度為 20℃、澆筑混凝土的速度為 2m/h，混凝土側壓力計算過程如下所示。 V/T＝ 2/20＝ ，由于 V/T＝ 則有效壓頭高度按照公式53 計算，模板最大側壓力按照公式 51 計算，根據《路橋施工計算手冊》表 81 可知，當含筋率大于 2%時 鋼筋混凝土的容重γ ＝26kN/m3，而當含筋率小于 2%時鋼筋混凝土的容重γ ＝ 25kN/m3， 為偏于安全計算γ ＝ 26kN/m3，其計算過程如下所示。 h＝ + 2/20＝ Pm1＝ 26 ＝ 根據《路橋施工計算手冊》表 82，采用泵送混凝土澆筑時。采用如下公式 54 計算。 )( 41m kPavP ?? （ 54） 式中： mP —— 新澆筑混凝土對側面的最大壓力， kPa； v —— 混凝土澆筑速度， m/h。 由于本橋采用泵送混凝土澆筑，根據公式 54 混凝土的最大側壓跨 105國道（ 32+48+32） m連續梁支架現澆施工方案計算書 中國中鐵四局 第 8 頁 力計算如下所示。 kPaP 41m2 ??? 由于本橋采用的是泵送混凝土并且用內部振搗器振搗。根據 《路橋施工計算手冊》表 82 可知，振搗混凝土時對側模板的壓力按 Pm3＝ 計， 則混凝土的最大側壓力為 Pmax＝ Pm1 + Pm2+ Pm3＝ + + 4＝ ，其壓力分布圖如下圖 51 所示。 191530339 圖 51 混凝土側壓力計算分布圖 單位： cm 2. 根據《 公路橋涵施工技術規范 》計算側壓力 根據《 公路橋涵施工技術規范》設計規范附錄 D,混凝土側壓力的計算如下式 55 所示。 21210m a x vKKtP ?????? ? （ 55） 式中： maxP —— 新澆筑混凝土對模板的最大側壓力 (kPa)； h—— 有效壓頭高度（ m） ； V—— 混凝土的澆筑速度 (m/h)； 0t —— 新澆筑 混凝土的初凝時間（ h），可按實測確定 ； ? —— 混凝土的容重 (kN/m2)； 1K —— 外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取 ，摻跨 105國道（ 32+48+32） m連續梁支架現澆施工方案計算書 中國中鐵四局 第 9 頁 緩凝作用的外加劑時取 ； 2K —— 混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm 時取 ； 50~90mm 時，取 ；110~150mm 時，取 ； 根據上述規范附錄 D 規定，公式 55 計算值與 hP ???max 計算值比較取最 小值為最大側壓力。 由于混凝土的初凝時間一般為 6~8 小時，在加入緩凝劑后為安全考慮初凝時間為 8 小時，根據《廣福特大橋（ 40+2 64+40） m 連續梁》施工圖紙可知側壓力計算如下所示。 k P avKKtP n 21212101 ????????????? ? kP ahP n 1 0 44262 ????? ? 根據 以上計算可知，取兩者中較小值為 kPaPn ? ，有效壓頭計算如下所示。 mPh a x ??? ? 根據 《路橋施工計算手冊》表 82 可知，振搗混凝土時對側模板的壓力按 Pn3＝ 計 ，考慮振搗混凝土時對側模板的壓力后最大側壓力計算如下所示。取 Pmax＝ Pn1 + Pn3＝ + ＝ 根據以上兩個不同公式計算側壓力取最大值，則混凝土的最大側壓力取 Pmax＝ 進行側模控制計算。 砼壓力的計算 根據《（ 32+48+32） m 連續梁施工圖紙》可知， 頂板厚度在靠近跨 105國道（ 32+48+32） m連續梁支架現澆施工方案計算書 中國中鐵四局 第 10 頁 邊橫隔板處時厚度從 60 到 32cm 線性變化，在靠近中橫隔板時厚度從 65cm 到 32cm 線性變化，其余梁段頂板厚度均為 32cm。底板 厚度在靠近邊橫隔板處 時厚度從 60 到 30m 線性變化，在靠近中橫隔板時厚度從 90cm 到 線性變化，其于梁段底板厚度從 到30cm 線性變化。腹板在靠近邊橫隔板處時厚度從 70 到 46m 線性變化， 其余 梁段底板厚度從 70cm 到 46cm 線性變化。箱梁的梁高從 到 二次拋物線變化 ， 翼緣板從 30cm 到 62cm 線性變化。 箱梁底板處混凝土壓力計算如下所示。 P1＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ P2＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ P3＝ γ h＝ 26 （ +） ＝ 箱梁的梁高從 到 二次拋物線變化，因此在腹板處混凝土對底板的最大壓力計算如下所示。 P4＝ γ h＝ 26 ＝ 104kPa 根據施工圖可知，翼緣板的最厚為 62cm，因此在翼緣板處對底板的最大壓力計算如下所示。 P5＝ γ h＝ 26 ＝ 根據《路橋施工計算手冊》表 81 規定水平振動荷載 p6＝ 2KN/m2。施工人員荷載及機械臨時堆放等荷載取為 p7＝ 。 底模 模板 的計算 底模板采用 15mm 厚的竹膠板做模板，由廠家提供的容重為γ ＝ KN/m3，則模板的自重為 p8＝ γ h＝ ＝ 。跨 105國道（ 32+48+32） m連續梁支架現澆施工方案計算書 中國中鐵四局 第 11 頁 底模的背肋采用 10 10cm 的方木間距為 30cm，脊梁采用 15 15cm的方木在底板下間距為 60cm，腹板下間距為 30cm，翼緣板下間距為90cm。則由 節所計算可知總豎向荷載計算如下所示。 Q1＝ P2+ P8+ p6+ p7+ Sk ＝ + + 2+ + ≈ Q2＝ P4+ P6+ p4+