渡槽畢業(yè)設計說明書(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 1000120＝240（mm2) 選配Φ8@200，As＝As’＝251（mm2) 最后側墻配Φ8@200，As＝As’＝251（mm2) 表4－6 底板側墻配筋表：單位（mm2)區(qū)域底板側墻受壓As’Φ8@200，As’＝251mm2Φ8@200，As’＝251mm2受拉AsΦ12@200，As＝565mm2Φ8@200，As’＝251mm2 、人行板配筋。按受彎構件配筋： Q＝Q32＋Q72＋Q82＝＋＋＝（KN/m） 跨中彎距： M＝r0Ψ=11/822＝（KNm） Ψ按單排架單筋計算，取a＝25mm，b＝850m，h＝100mm，rd＝，h0＝75mm。 ＝ ＝ ρ＝ρmin=% As＝ρb h0＝%85075＝230（mm2) 、拉桿的配筋： 人行板作用與拉桿的荷載Q板1＝，其對跨中彎距等效荷載： Q板1＝（2α－α2）Q板1，α＝ Q板1＝(2－)＝（KN/m） 8米長一跨渡槽共5根拉桿，作用在每根拉桿上的荷載為： ＝（KN/m）跨中彎距： M＝11/822＝ （KN/m） 支座剪力： Q＝12＝（KN） Nc＝（KN）（拉） 取α＝α‘＝25mm，h0＝h‘－α’＝75mm，b＝150mm，e0＝M/N=(m)－α＝25（mm）。 按偏心受拉構件計算： e＝eo－＋α＝726－100＋25＝701（mm） ＝ ＝81（mm2) 選配2Φ8，As’＝101mm2，則αs＝＝＝ 則As＝ 選3Φ8，As＝462(mm2) 表4－7 人行板、拉桿配筋表：區(qū)域人行板拉桿受壓As’無2Φ8，As’＝101mm2受拉AsΦ8@200，As＝251mm23Φ8，As＝462mm拉桿斜截面計算： 故截面尺寸滿足抗剪條件。 Vc＝＝1015075＝（KN）rdV 需按計算配箍筋： 選用雙肢Φ4箍筋，AsV1＝，n＝2代入式得s≤376m，取s＝150mm。 則配Φ4@150。 則。滿足斜截面抗剪要求。槽身縱向結構計算縱向計算中得荷載一般按均布荷載考慮，它包括槽身重、槽中的水重及人群荷載、人行板荷載等（拉桿重集中荷載換算成均布荷載）并按加大流量計算，計算時采用滿槽水深h＝（m）。計算簡圖如圖4－3所示。圖4－3 槽身縱向計算簡圖：、荷載計算： 槽的縱向荷載： Q＝Q11＋Q21+ Q31＋Q41＋Q61＋Q71＋Q81 ＝++++++=(KN/m）槽身凈跨： Ln＝8－2＝7（m） ro＝ Ψ＝取L＝（m）跨中最大彎距： Mc＝11/8 ＝（KNm）最大剪力： V＝17＝（KN）、計算縱向配筋： 計算配筋時應注意： 、簡支梁跨中部分應處于受壓區(qū)，故在強度計算重不考慮底板的作用； 、側墻高度較大時，沿墻壁配置Φ6～Φ12的縱向鋼筋，其間距不宜大于30cm； 、因槽身底板在受拉區(qū)，故槽身在縱向按h＝，b＝?？紤]雙層，α＝，h0＝=(m ), rd＝。 ＝（mm2)選6Φ14，As＝924(mm2)、斜截面強度計算： 已知：V＝，hw/b=h0/b＝ hw/b＝4，V≤1/rd() hw/b＝6，V≤1/rd() 故： h0/b＝，V≤1/rd() 1/rd()＝1/（103001630）＝（KN）V= 截面尺寸滿足截面限制條件 fcbh0＝103001630＝ rdV=(KN)按受拉計算不要求配置腹筋，考慮到側墻的豎向受力筋可以起到腹筋作用，單為固定縱向受力筋位置，仍在兩側布置Φ8@250的縱向封閉箍筋。同時沿墻高布置Φ8@250的縱向鋼筋，槽身的配置的橫斷面圖見附圖4－4所示。抗裂計算、縱向抗裂計算：忽略補角作用，將斷面化為如圖4－5所示。圖4－5抗裂計算斷面簡圖。（單位：m）沿槽身縱向的危險斷面是在跨中，按標準荷載計算，通過假定流量時彎距為： M＝1/8（2++++++） ＝（KNm）按標準荷載計算，通過設計流量時彎距為： M=8(2++++++) ＝（KNm） b＝，bf＝，h=，hf= h1==(m)可按下式進行抗裂計算。 (4－9) 式中 rm－受彎構件塑性影響系數(shù)； rm＝（＋300/1710）= Ml－按標準荷載計算的彎距； αct－混凝土拉應力限制系數(shù)。，； W0－換算截面A0對受拉邊緣的彈性抗矩，； I0－換算截面重心軸慣性矩； y0－換算截面重心軸至受壓邊緣距離； ftk－混凝土抗拉強度標準值，C20混凝土抗裂強度標準值ftk＝I0、y0可按下列公式計算： A0＝+2＝（m2) ＝ ＝（m） I0＝1/3＋1/3（－）3 ＋1/12（－）＋（－）（）2 =(m4) (m3)通過加大流量時，Ms＝（KNm） ＝103＝（KNm） ≥Ms＝(KNm）通過設計流量時，Ml＝（KNm） ＝103＝（KNm） ≥Ml＝(KNm）故槽身縱向滿足抗裂要求。、橫向抗裂計算：底板抗裂計算：驗算斷面在跨中斷面。按標準荷載計算，考慮鋼筋作用。N＝，M＝ KNm，b＝1000m，h＝150mm。Nl≤ 式中 e0－軸向力偏心距，e0＝M/N； rm－受彎構件的塑性影響系數(shù)；rm＝，＋300/h =+300/1500,故Vm＝＝。＝ ＝1000150+（565+251）＝（m2)需進行裂縫寬度驗算。、底板裂縫寬度驗算：①、已知在標準荷載情況下進行驗算。 校核水位： Ns＝，Ms＝ KNm，e0＝M/N=(m)e＝eo－h(huán)/2+α=820(mm)。設計水位： Nl＝，Ms＝ KNm，e0＝M/N=(m)e＝eo－h(huán)/2+α=1154(mm)。 按下列公式計算： （4－10） （4－11） 式中 α1－構件受力特征系數(shù)（，受彎構件核偏心受壓構件α1＝； α2－鋼筋表面形狀系數(shù)（變形鋼筋α2＝，表面鋼筋α2＝）； α3－荷載長期作用系數(shù)（荷載效應的短期組合α3＝，荷載效應的長期組合α3＝）； c－縱向受拉鋼筋混凝土保護層厚度，mm； α－受拉鋼筋直徑，mm； ρte－縱向受拉鋼筋的有效配筋率，ρte＝As/Ate，當ρte，取ρte＝； Ate－Ate＝2αsb。αsc+d/2； As－受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積； σss、σsl－按荷載效應的短期組合及長期組合計算的構件縱向受拉鋼筋應力。σss σsl （正號：大偏心受拉構件；負號：小偏心受拉構件）②進行計算：已知：α1＝，α2＝，α3＝、c＝30，αs＝36mm，α＝12ρte＝As/Ate=As/2αsb=565/2361000＝，取ρte＝。σss σsl 故： ＝()105（330+(12/)） =(Wvmin )=(mm) 滿足要求。 側墻抗裂計算可選擇軸力核彎距最大的斷面進行計算。 分短期組合核長期組合： 短期組合彎距最大時： Mmax＝ KNm，y＝，N0＝，b＝1000mm，h＝150mm rm＝ y0＝（+）h＝（+（251/1000*120））150 ＝（mm） I0＝（+（251/1000h0））10001503 ＝（mm4） W0＝＝（mm3） e0＝M/N=(m) ＝1000150+（251+251）＝（m2） 滿足抗裂要求。 長期組合彎距最大時： Mmax＝m，ymax＝，Nl＝，e0＝Mman/Nl=（m）。當軸力最大時，分短期組合和長期組合計算： 短期組合軸力最大時： Nmax＝m，y＝，M＝ KNm，e0＝M/Nmax=（m）。 長期組合軸力最大時： Nmax＝m，y＝，M＝ KNm，e0＝M/N=（m）。 滿足側墻橫向抗裂要求。吊裝計算、吊裝驗算：設置四個吊點，按雙懸臂梁計算。吊點設在第二根拉桿處。因吊點產(chǎn)生負彎距，上部受拉，下部受壓，故可按T形梁校核上部配筋。如圖4－6所示。圖4－6 槽身吊裝驗算。（單位：m）q=q11+q21+q41=2++＝（KN/m）。，故q＝＝（KN/m）。計算時忽略槽底突出部分的作用，斷面尺寸取b＝300mm， h＝1710mm，bf‘＝2300mm，hf‘＝150mm的T形梁。按短暫狀況設計：ro＝1，Ψ＝計算彎距：M＝11/222＝（KNm）側墻頂部共有4根Φ8的鋼筋，As＝201（mm2）As fy＝201210＝42210（N）bf‘hf‘fc＝230015010＝3450000（N） As fy bf‘hf‘fc，T形梁，屬第一種情況。按梁寬為bf‘德 矩形梁計算：故槽身縱向配筋滿足吊裝要求。 71第五章 排架計算排架布置 布置等跨間距8m的單排架,矩形渡槽采用簡支。上下游漸變段各8m與梯形混凝土渠道相連。渡槽全長共120m，拱墩臺及排架基礎墩均采用漿砌石重力墩。槽下兩岸墩間用漿砌石護坡。總體布置見附圖三。 布置單排架優(yōu)點：體積小, 重量輕, 可現(xiàn)澆或預制吊裝, 再渡槽工程中被廣泛應用。排架尺寸擬定、排架高度計算：見表51所示。表51 排架高度計算表：（單位：m）名稱排架頂部高程排架埋置高程排架底部高程排架高12345678954410111排架分組計算：見表52。表5－2 排架分組及底部高程計算表分組 編號排架頂高程▽排架底高程排架高調整后高調整后底高程一11112二2954410三345附表5－2 排架分組及底部高程計算表：三67排架分組及尺寸擬定：具體計算結果見表53及附圖51。表53 排架分組及尺寸：分組一二三排架號高度H1 11 122