模板支撐專項施工方案(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = ； l計算跨度 (外楞間距 )： l = ； I面板的截面慣性矩： E = 106N/mm2； 內楞的最大撓度計算值 : ω = (100106) = mm； 內楞的最大容許撓度值 : [ω] = ； 內楞的最大撓度計算值 ω= 小于 內楞的最大容許 撓度值 [ω]=，滿足要求！ 外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 截面類型為圓鋼管 48 ； 外鋼楞截面抵抗矩 W = ； 外鋼楞截面慣性矩 I = ； 17 外楞計算簡圖 （ 1） .外楞抗彎強度驗算 其中 σ 外楞受彎應力計算值 (N/mm2) M 外楞的最大彎距 ()； W 外楞的凈截面抵抗矩； [f] 外楞的強度設計值 (N/mm2)。 最大彎矩 M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載 : P = ( + ) ； 外楞計算跨度 (對拉螺栓豎向間距 ): l = 600mm； 外楞的最大彎距： M = = 經計算得到，外楞的受彎應力計算值 : σ = 105/103 = N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值 : [f] = ； 外楞的受彎應力計算值 σ =[f]=，滿足要求！ （ 2） .外楞的撓度驗算 其中 E 外楞的彈性模量，其值為 ； p作用在模板上的 側壓力線荷載標準值： p = ； l計算跨度 (拉螺栓間距 )： l = ； 18 I面板的截面慣性矩： I = 105mm4； 外楞的最大撓度計算值 : ω = 103(100105) = ； 外楞的最大容許撓度值 : [ω] = ； 外楞的最大撓度計算值 ω = 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=，滿足要求！ 五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下 : 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑 : 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑 : mm； 穿梁螺栓有效面積 : A= 105 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力 : N = 2 = kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 105/1000 = kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！ 六、梁底模板計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。 19 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋 自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 104mm3； I = 105mm4； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， σ 梁底模板的彎曲應力計算值 (N/mm2)； M 計算的最大彎矩 ()； l計算跨度 (梁 底支撐間距 ): l =； q 作用在梁底模板的均布荷載設計值 (kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1: （ +） =； 模板結構自重荷載： q2: =； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: =； q = q1 + q2 + q3=++=； 跨中彎矩計 算公式如下 : 20 Mmax = =； σ =106/104=； 梁底模面板計算應力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=，滿足要求！ 根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下 : 其中， q作用在模板上的壓力 線荷載 : q =（ (+) +） = ； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許撓度值 :[ω] =； 面板的最大撓度計算值 : ω = (100105)=； 面板的最大撓度計算值 : ω = 小于 面板的最大允許撓度值 :[ω] = / 250 = ，滿足要求！ 七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。 強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗 21 混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 ： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1 = (+) = kN/m； (2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2 = (2 +)/ = kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載 (kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (+) = kN； 均布荷載 q = + = kN/m； 集中荷載 P = = kN； 方木計算簡圖 經過計算得到從 左到右各方木傳遞集中力 [即支座力 ]分別為： N1= kN； N2= kN； N3= kN； N4= kN； 方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W= ； 22 I= ； 方木強度驗算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 均布荷載 q = ； 最大彎距 M == = ； 最大應力 σ= M / W = 106/ = N/mm2； 抗彎強度設計值 [f]= N/mm2； 方木的最大應力計算值 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 N/mm2,滿足要求 ! 方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下 : 截面抗剪強度 必須滿足 : 其中最大剪力 : V = = kN； 圓木的截面面積矩 S = = N/mm2； 圓木方受剪應力計算值 T = ( ) = N/mm2； 方木抗剪強度設計值 [T] = N/mm2； 方木的受剪應力計算值 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 N/mm2,滿足要求 ! 方木撓 度驗算 : 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 : 23 方木最大撓度計算值 ω= /(100104)=； 方木的最大允許撓度 [ω]=1000/250= mm； 方木的最大撓度計算值 ω= mm 小于 方木的最大允許撓度 [ω]= mm，滿足要求！ 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖 (kN) 支撐鋼管變形圖 () 支撐鋼管彎矩圖 () 24 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB= kN； 最大彎矩 Mmax= ； 最大撓度計算值 Vmax= mm； 支撐鋼管的最大應力 σ=106/= N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]= N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 N/mm2,滿足要求 ! 八、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 九、扣件抗滑移的計算 : 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取 ，按照扣件抗滑承載力系數 ，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R= kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 25 十、立桿的穩定性計算 : 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = = kN； N =+= kN； υ 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] = N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 計算長度附加系數，取值為： ； u 計算長度系數，參照《扣件式規范》表 ， u =； 上式的計 算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = = m； Lo/i = / = ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 υ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ=() = N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 26 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 計算長度附加系數按照表 1取值 ； k2 計算長度附加系數， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = (+ 2) = m； Lo/i = / = ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 υ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ=() = N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設