催化裂化裝置反應-再生及分餾系統工藝設計zs-資料下載頁

【導讀】催化裂化的目的及意義…………催化裂化技術發展………………第二章工藝敘述……第三章設計原始數據…………………我過煉油工業走深度加工的道路，形成了以催化裂化為主體，延遲焦化、2020年底全國有147套催化裂化裝置，總加工能力超過。增長最迅速的國家。催化裂化過程在煉油工業，以至國民經濟中只有重要的地位。量日益增多，對質量的要求也越來越高。以汽油為例，據1988年統計，全世界每年汽。為了滿足日益嚴格的市。產汽油、液化氣的MGG技術。一催化裂化組合工藝‖。流化催化裂化是現代化煉油廠用來改質。世界RFCC裝置原料中渣油的平均量為15%～20%。原料的要求來看，殘炭與金屬兩個指標已分別達到8%和20μg/g。化原料的殘炭一般達到6%，金屬15μg/g，與國外水平相比，尚有潛力。年，摻煉重質油的比例從%增至%。我國大慶石蠟基原油具有殘炭低、金屬。前郭煉油廠已進行了大慶全減壓渣油催化裂化的嘗試，但未見國外

　　

【正文】 流率 / 一級入口截面積 = (100..25) = 二級入口線速 = 濕煙氣流率 / 二級入口截面積 =(10) =由計算結果得：一級、二級入口線速符合 一級線速最高不大于 25m/s； 二級線速最高不大于 35m/s； 最小線速不小于 15m/s 。 因此， 選用 10 組旋風分離器符合要求 。 Pv 型一級旋風分離器料腿的適宜固體質量速度為 300~500（ kg/m2s ）設一級旋風分離器的入口氣體的固體濃度為 10Kg/m3 則對每一個旋風分離器的進入固體流量為 101/10=選用直徑為 350m管子作一級料腿 （ ） =s 所選管徑合適。 對直徑 1300mm的旋風分離器，二級料腿選用直徑 350mm的管子。 旋風分離器的壓降 PV 型旋風分離的壓降計算公式： △ P=（ ρg+Ci/1000） vi/2+ε（ ci0/ci） (ρgvi2/2) ε= 第四章反應 再生系統工藝計算 27 Re=ρg viD/μ 式中 ρg——氣體密度 kg/m3； μ——氣體黏度， 。 Ci0——基準入口濃 度， 10kg/m3； KA——筒體與入口截面積之比； dr——出口管與筒體的直徑之比； ε——系數； Ci——入口氣體中固體濃度， kg/m3； D——筒體直徑， m； Vi——入口氣體線速 m/s； Re——雷諾數。 1)計算一級旋風分離器壓降 △ P1 Re=18ε=()()= △ P1=（ ρg+Ci/1000） vi/2+ε（ ci0/ci） (ρgvi2/2) =(+10/1000) (182/2)+(10/10)(182/2) = 2) 計算二級旋風分離器壓降 △ P2 Re=22ε=()() = △ P2=（ ρg+Ci/1000） vi/2+ε（ ci0/ci） (ρgvi2/2) =(+1/1000) (222/2)+(10/1)(222/2)= 第五章分餾 塔能量平衡計算 27 第五章 分餾塔能量平衡計算 分餾塔能量平衡計算 分餾系統主要設備是分餾塔，裂化產物由分餾塔分餾成各種餾分的油品，塔頂產品為粗汽油油汽和富氣；塔底產品為回煉油漿；側線采出有輕柴油，重 柴油和回煉油。全塔物料和熱量平衡如表 51。 表 51 分餾塔物料和熱量平衡 名 稱 進 料 出 料 溫 度 0。 C 狀態 流 量 103kg/h 焓流量 106kg/h 溫 度 。 C 狀 態 流 量103kg/h 焓流量106kg/h 煙 氣 500 氣 125 氣 干 氣 500 氣 125 氣 液化氣 500 氣 125 氣 穩 定 汽 油 500 氣 125 氣 輕柴油 500 氣 220 液 油 漿 500 氣 350 液 回煉油 500 氣 265 液 回 煉 油 漿 500 氣 13 350 液 13 水蒸汽 500 氣 125 氣 汽 提 蒸 汽 250 氣 125 氣 再 吸 收 油 120 液 125 氣 共 計 焓的基準態：油品為 飽和液體；水蒸氣為 0OC 飽和水；其它氣體為 0OC，第四章反應 再生系統工藝計算 29 裂化產物進料流量： 103kg/h 由各回流取走熱量： ()106 =106kg/h 各回流取熱分配 頂回流取 15% 106=106kJ/h 一中回流取 15% 106=106kJ/h 二中回流取 20% 106=106kJ/h 油漿循環回流：（ ） 106 =106kJ/h 各回流量 FR 按下式計算，計算結果列于表 52 FR=Q/(H2H1) 其中： Q回流取熱熱流量 H2在抽出溫度下回流液的比焓 /kJ/Kg H1在返塔溫度下回流液的比焓 /kJ/Kg 以塔頂回流為例計算 FR=106/()=103kg/h 同理可得其它回流流量 ， 列表 52。 表 52 分餾塔各回流量，溫度和焓 回流 抽出 返塔 流量 溫度 OC 比焓 kJ/kg 溫度 OC 比 焓 kJ/kg 103kg/h 頂回流 160 100 一中回流 275 160 二中回流 265 210 油漿循環 350 270 第六章計算結果匯總 29 第六章 計算結果匯總 根據上面所算計的結果匯總 催化裂化反應 再生及分餾系統的工藝設計數據 如表 61。 表 61 催化裂化反應 再生及分餾系統的工藝設計數據 項目 數據 項目 數據 新 鮮原料 130000kg/h 油漿 13000kg/h 回煉油 52020kg/h 回煉油 8400kg/h H/C 水蒸氣 14048kg/h 焦炭量 10400kg/h 原料油溫度 210 186。C 干煙氣 濕煙氣 再生劑帶入煙氣 1270kg/h 提升管內徑 1200 mm 預提升蒸汽 1270kg/h 提升管有效長度 m 新鮮原料霧化的水 1300kg/h 預提 升段高度 m 回煉油霧化的水蒸汽 2080kg/h 旋風分離器筒體 1300 mm 氣提所需水蒸氣 2540kg/h 旋風分離器組數 10 催化劑帶入水蒸氣 1778kg/h 旋風分離器一級入口截面積 m2 反應吹掃水蒸氣流量 5080kg/h 旋風分離器二級入口截面積 m2 循環劑攜帶水蒸氣流量 1170kg/h 一級入口線速 35m/s 煙氣中水蒸氣 液化氣 14300kg/h 焦炭燃 燒熱 106kJ/h 汽油 62400kg/h 催化劑升溫 106kJ/h 輕柴油 27560kg/h 參考文獻 31 結束語 通過 計算得出了年處理量為 104 萬噸的催化裂化裝置 可知再生器的直徑為 和，提升管內徑為 1200mm，提升管長有效長度 , 預提升段高度 m 旋風分離器筒體 1300 mm 旋風分離器組數 10 旋風分離器一級入口截面積 m2 旋風分離器二級入口截面積 m2。 。對這個裝置的流程與設計有了進一步的深入了解。 通過課 程設計，還培養了我們嚴謹、嚴密的思維能力，不僅運用專業知識進行設計，還結合設計的經濟、技術背景等進行經濟分析與項目評價，優化設計。 總之這次的設計教會了我如何想、做，也使我對知識進一步了解和鞏固，懂得了理論與實踐相結合，達到我們學有所用的特別是程度。 茂名學院專科畢業設 :催化裂化裝置反應 再生及分餾系統工藝設計 30 參考文獻 1. 郁浩然 ,鮑浪 .化工計算北京：中國石化出版 ， 1990 2. 石化工業部煉油設計院 .催化裂化工藝設計 .北京 ： 石油工業出版社 ， 1983 3. 林世雄 .石油煉制工程 (第三版 ).北京 ： 石油工業出版社 ， 2020 4. 匡國柱 ,史啟才 .化工 單元過程及設備設計 .北京 ： 化工工業出版社 ， 2020 5. 侯祥麟 .中國煉油技術 .北京 ： 中國石化出版社 ， 1991 6. 北京石油設計院 ， 石油化工工藝計算圖表 .北京 ： 烯加工出版社 ， 1986 7. 李淑培 .石油加工工藝學 (中冊 ).北京 ： 中國石化出版社 ， 1991 8. 肖衍繁 ， 李文斌主編 ..物理化學 .天津： 天津大學出版社 ， 2020 9. 洛陽設計院 .催化裂化工藝設計 .石油工業出版社， 1982 10. 張錫鵬主編 .煉油工藝學 .石油工業出版社， 1982 11. 倪進方 .化工設計 .上海：華東理工大學出版社， 1995 12. 侯芙生等 .煉油工程師手冊 .北京：石油工業出版社， 1995 茂名學院專科畢業設 :催化裂化裝置反應 再生及分餾系統工藝設計 32 致 謝 兩個月的畢業設計已經完成，回想起來我在這兩個月中學到了很多 ,經過這次畢業設計，使我對催化裂化裝置反應 —再生及分餾系統有了更為深刻的了解 ,感覺到自己學有所用。雖然這個過程是漫長和枯燥，但是我卻有一種充實的感覺，看到自己的論文，心中充滿了欣慰。畢業設計既是對我們三年來知識的綜合運用的檢查，也是理論走向實踐的第一步，為我們以后走向工作崗位奠定了基礎。 本篇論文圓滿完成，首先感謝母校 ——茂名學院的辛勤培養 ,其次感謝指導老師 程麗華老師對我的悉心指導，在這期間給我解答疑難問題 ,對 此我在為這里表示衷心的感謝！ 最后非常感謝在這期間同學們的互相幫忙與討論 ,使我從中學到了很多新的知識。 鑒干本人的水平有限，難免存在一些錯誤和漏洞，望各位老師不吝賜教，在此向大家表示衷心的感謝！