某山區二級公路c段設計畢業論文-資料下載頁

　　

【正文】 跨中Mab Mbc00 1A右M V B左M V B右M V 跨中Mab Mbc00 注： 表中彎矩單位為KNm，剪力單位為KN； 框架柱內力組合、。表中系數是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數，稱為活載按樓層的折減系數。 活荷載按樓層的折減系數β 墻、柱、基礎計算、截面以上的層數12～34～55～88～2020計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數（） A柱內力組合6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M 2N 1柱頂M N 柱底M N B柱的內力組合 6柱頂M N 柱底M N256 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M189189 N 柱底M189189 N 1柱頂M N 柱底M N 梁截面設計 承載力抗力調整系數考慮地震作用時,結構構件的截面采用下面的表達式：≤/ 公式（420） 式中 ——承載力抗力調整系數，；——地震作用效應與其它荷載效應的基本組合；——結構構件的承載力。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較，挑選出合理的一組。 表419 承載力抗震調整系數γRE 材料結構構件受力狀態γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏拉 梁的正截面承載力計算 底層框架梁 圖414 底層梁內力示意。圖中單位為kNm，的單位為kN?；炷翉姸鹊燃墸?=，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。 以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程，、。，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩 當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。根據《混凝土結構設計規范》(GB 500102002)，T形截面翼緣計算寬度取下列情況中的最小值。按梁的跨度考慮 按梁的凈距考慮 按梁翼緣高度考慮，=60035=565mm/=100/565= 故翼緣不受限制。 翼緣計算寬度取三者中較小值，即=判別T形梁截面類型=100（565100/2） =m〉M==m 底層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565選筋6 224 224 224 222 22實際面積 2281mm22020mm22020mm22020mm2750mm2%%%%% 第二層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565 選筋4 224 224 224 222 22實際面積 2020mm22020mm22020mm22020mm2750mm2%%%%% 第三層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中 300300250800565565565565565 選筋4 224 224 224 222 22實際面積 2020mm22020mm22020mm22020mm2750mm2%%%%% 第四層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565 選筋5 254 225 254 224 22實際面積 2455mm22020mm22454mm22020mm2750mm2%%%%% 第五層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565 選筋4 204 204 204 202 20實際面積528mm2%%%%% 第六層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中300300250800565565565565565 選筋3 284 205 283 283 28實際面積19847mm22020mm23079mm219847mm219847mm2%%%%% 梁斜截面承載力計算辦公和理論證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不是很顯著，因此，《混泥土結構設計規范》規定，計算T型截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。以底層AB和BC跨梁為例，說明計算方法和過程，、。 為了防止梁的彎曲屈服前先發生剪力破壞，截面設計時，對剪力設計值進行如下調整： ν＝ην（MbL＋Mbr）/Ln＋VGb 公式（417）式中：ην——剪力增大系數，； Ln——梁的凈跨，對第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。 VGb＝（q恒＋）Ln 公式（418） MbL、Mbr——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。:AB跨： 順時針方向 MbL＝ KNm ； Mbr＝ KNm 逆時針方向 MbL＝ KNm ； Mbr＝ KNmBC跨： 順時針方向 MbL＝ KNm ； Mbr＝－m 逆時針方向 MbL＝ KNm；Mbr＝m 計算中MbL+Mbr 取順時針方向和逆時針方向中較大值。剪力調整AB跨： MbL+Mbr==m +=m VGb=(+)1/2=mBC跨： MbL+Mbr==m VGb=(+)1/2 =m VA右=VB左=+= kN VB右=+=考慮承載力抗震調整系數= γREVA右=γREVB左==m γREVB右==m根據《混泥土結構設計規范》（GB200102002)，考慮地震作用組合的框架梁，當跨高比L0/h，其受剪截面應符合下列條件：Vb≤()/γRE 公式（418）AB跨梁經調整后的剪力設計值：γREV==故截面尺寸滿足要求。同理BC跨梁截面尺寸滿足要求。梁箍筋采用HPB235(=210N/mm2)，則： ASV/S=()/ =(300565)/210565 = 梁端箍筋加密區實配雙肢8@100（），加密區長度取1200mm，非加密區取8@200，箍筋設置滿足要求。 框架梁的斜截面計算 層次截面γREV/kN梁端加密區非加密區實配鋼筋(Asv/s)實配鋼筋（ρsv=ASV/bs)6A、Bl γREV雙肢8@100()雙肢8@200(%)BrγREV雙肢8@100()雙肢8@200(%)5A、BlγREV雙肢8@100()雙肢8@200(%)Br γREV雙肢8@100()雙肢8@200(%)4A、Bl γREV雙肢8@100()雙肢8@200(%)Br γREV雙肢8@100()雙肢8@200(%)3A、Bl γREV雙肢8@100()雙肢8@200(%)Br γREV雙肢8@100()雙肢