某某河治理項目初步設計(已改無錯字)

　　

【正文】 匯流計算采用綜合瞬時單位線法和經驗單位線法進行計算。洪水組合同由流量資料推求設計洪水。 由暴雨等值線圖法推求設計洪水，計算方法除了流域多年平均最大 24h 暴雨、最大 24h 暴雨變差系數、暴雨點面關系換算系數等查山東省暴雨等值線圖外，其它同由暴雨資料推求設計洪水。 （ 2）不考慮庵里水庫泄洪影響 河道斷面區間設計洪水計算 河道不同斷面區間設計洪水可采用水文比擬法計算。計算公式為： Q=（ F /F 門 ） 門 式中 F 門 —門樓水庫控制的區間流域面積（ km2）， F 門 =929km2； F—計算斷面區間控制流域面積（ km2）； Q 門 —門樓水庫區間設計洪峰流量（ m3/s），當 P=5%時， Q 門=2888m3/s。 經計算，各斷面區間最大設計洪峰流量成果見表 2—3。 表 2—3 河道各斷面設計洪峰流量成果表（不考慮庵里水庫泄洪） 樁 號 控制面積 （ km2） 設計流量（ m3/s） 備 注 總面積 區間面積 P=5% 7+096 1043 路旺河以下 8+135 / / 1043 西姜格莊 8+988 1174 郭家嶺河以下 10+634 1264 店子觀河以下 13+625 / / 1300 藏格莊大橋 各支流流量由支流上下游斷面洪峰流量相減取得， 經計算支流出口處設計洪峰流量成果見表 2—4。 30 表 2—4 各 支流出口處設計洪峰流量成果表 樁 號 河道名稱 設計頻率（ P=5%） 7+096 路旺 河 49 8+988 郭家嶺河 131 10+634 店子觀河 90 （ 3）考慮庵里水庫泄洪影響河道斷面設計洪水計算 庵里水庫位于清洋河上游，距下游門樓水庫約 47km，是一座集防洪、農業灌溉、城市供水、養殖、發電等綜合利用的中型水庫。工程于 1958 年 6 月開工， 1960 年 8 月竣工。樞紐工程包括主壩、副壩、溢洪道、放水洞和電站。水庫控制流域面積 150km2，總庫容 7503 萬m3，興利庫容 3810 萬 m3。主壩為粘土心墻壩，壩長 737m，頂寬 6m，最大壩高 ，壩頂高程 。 水庫流域呈扇形，地 形坡度較大，屬低山丘陵區，山區占 95％，丘陵占 5％。地勢南高北低，東西高中間洼，高度都在 100m 以上。 主壩上游壩肩建有漿砌石防浪墻，墻頂高程為。副壩為粘土心墻砂殼壩，壩頂長 120m，頂寬 5m，壩頂高程 ，最大壩高 。溢洪道位于水庫大壩西部 處，為無閘控制的開敞式溢洪道，全長 1720m，進口段底高程 ，凈寬 35m。放水洞位于主壩西端，為漿砌石壓力拱涵洞，斷面尺寸為，全長 ，進口底高程 ，設計流量為 m3/s。電站位于放水洞末端，為壩后式電站， 2 臺機組，總裝機容量 325kW。 根據《門樓水庫除險加固工程初步設計報告》，庵里水庫為無閘控制的開敞式溢洪道，其設計洪水下泄流量過程線是根據庵里水庫推求的設計洪水過程，采用蓄率中線法上機進行調洪演算求得，取水庫興利水位 作為起調水位。經計算得庵里水庫 20 年一遇最大 31 下泄流量為 。 河道斷面洪水組合為斷面區間設計洪水與庵里水庫設計下泄洪水相加，則河道各斷面組合洪水成果見表 2—5。 表 2—5 XX 河各斷面設計流量成果表（計入庵里水庫泄洪） 斷面樁號 控制面積 (km2) 設計流量（ m3/s） 備 注 P=5% 7+096 1093 路旺河以下 8+135 / 1093 西姜格莊 8+ 1224 郭家嶺河以下 10+625 1314 店子觀河以下 13+625 / 1350 藏格莊橋 施工期設計洪水計算 （ 1） 施工期 根據 XX 河 松山 — XX 段 河道治理工程施工總進度安排， 實際 施工工期為 2021 年 1 月～ 2021 年 5 月，依此進行施工期設計洪水分析計算。 （ 2） 洪水標準確定 按照 《 水利水電工程施工組織設計規范》（ SL303—2021）的要求，根據保護對象、失事后果、使用年限及臨時工程規模等綜合因素，確定導流建筑物級別為 5 級，相應設計洪水標準為 5 年一遇。 （ 3）施工期設計洪水計算 由于本地區的降雨量主要發生在汛期，非汛期一些月份常常存在降雨量很小，形不成徑流的現象。同時，考慮到一定要保證工程施工安全，因此本次 XX 河 松山 — XX 段 河道治理工程施工期設計洪水采用由實測暴雨資料進行推求。 32 1）雨量資料 選用門樓站歷年非汛期 1 月～ 5 月實測最大 24h 降雨量作為推求施工期設計洪水的暴雨資料。 經計算 ， XX 河 松山 — XX 段河道 治理工程施工期多年平均最大24h 降雨量為 。 2）設計雨期 根據工程施工要求及非汛期降雨特點，本次施工期設計洪水雨期選用 24h。 3）設計雨量分析計算 設計雨量的頻率分析計算以矩法初估統計參數均值、變差系數Cv，取偏態系數 Cs=，采用 P—Ⅲ 型曲線進行適線，以理論頻率曲線與經驗點據擬合較好為原則。面雨量采用點面關系折減系數法計算。 4）設計雨型分析及產流計算 設計凈雨的雨型采用膠東地區 1 小時設計雨型，凈雨量計算采用降雨 —徑流相關圖法，由山東省暴雨洪水查算圖表中 P+Pa—R 降雨徑流關系線查算。 5）匯流計算 采用山東省綜合瞬時單位線法推求 XX 河 （ 松山 — XX 段 ） 河道治理工程施工期 5 年一遇設計洪水。 經計算， XX 河 松山 — XX 段河道 治理工程藏家莊橋處施工期 5年一遇設計洪峰流量為 。 33 3 工程地質 勘察工作概況 受 XX 市水務局的委托 ， XX 市水利勘測設計院有限責任公司 對XX 河 中下游 河 段 河床及其擬建場地進行初勘階段的巖土工程 進行了全面的 勘察工作，其目的旨在通過勘探為 攔河閘閘址、橋址及堤址的設計提供 初步設計 階段的工程地質資料和巖土技術參數，對攔河閘、橋及堤址地 段土層做出巖土工程分析評價。 XX 河 松山 ~XX 段 為其中的一部分。 （ 1）勘探 主要任務 1)查明場地地形、地貌特征； 2)查明場地巖土層結構、分布規律、埋藏條件、厚度、均勻性及工程特性； 3)查明場地及周圍有無不良地質作用； 4)查明場地內地下水的埋藏條件、類型、水位變化規律及多年變化幅度； 5)劃分場地土類型與場地類別；判別場地與地基的地震效應； 6)分析評價場地穩定性及適宜性； （ 2） 本次勘察主要工作布置 縱向剖面平行河道布置，沿河兩岸布 左岸布置 鉆孔 55 個 ， 右岸布置鉆孔 51 個，鉆孔間距 52850m 左右；各橋、攔河閘分別沿建筑物方向布鉆孔 23 個 ， 鉆孔間距 3070m 左右。 本次勘察 共布設鉆孔136 個。 34 鉆孔深度 ，終孔孔徑 108mm，鉆進過程中選擇有代表性的鉆孔，進行標貫試驗及取土試驗。 （ 3） 天然建材 對砂石料進行調查，并取樣試驗。 野外鉆探于 2021年 6 月 5 日開始，同年 7 月 3 日結束，投入 XY—1型油壓鉆機 2 臺 ，第四系土層采用硬質合金鉆頭開孔，小回次取芯鉆進，砂 層泥漿護壁鉆進，基巖套管護壁鉆進，鉆孔內配合取樣、原位測試及 壓水試驗等工作。 高程控制采用 56 黃海高程系，測量工作由 XX 市水利勘測設計院有限責任公司 測量隊完成；室內土工試驗由 XX 市水利勘測設計院有限責任公司 土工試驗室完成； 水質分析委托中國冶金地質總局山東正元地質勘察院 XX 實驗室完成。 土的分類主要采用三角坐標分類法，液塑限評價按 10mm 標準。土層壓縮系數一般取大值均值作為標準值，抗剪指標取小值均值作為標準值，其他物理指標取平均值作為標準值。建議值基本以標準 值為基礎，根據土層結構、野外原位測試及室內土工試驗，按照有關技術標準，結合相關指標、現場記錄，并結合工程類比法、地方經驗綜合給出。地基土允許承載力根據原位測試及室內土工試驗成果進行公式計算，結合本區工程實踐經驗綜合分析得出。 完成的勘察工作量見表 3—1。 35 表 3—1 完成的各項實物工作量表 工作項目 鉆 探 標貫試驗 土工試驗 原狀 擾動 單 位 孔 /m 次 個 主河槽 30/ 16 2 10 左岸 55/ 74 27 右岸 51/ 77 2 27 交通橋 24/ 40 27 新店橡膠壩 3/ 2 1 后鋪橡膠壩 3/ 3 3 西姜格莊橡膠壩 3/ 9 9 路旺橡膠壩 3/ 7 7 店子觀橡膠壩 3/ 3 1 中橋橡膠壩 3/ 8 4 東杏山橡膠壩 3/ 6 2 小夼橡膠壩 3/ 7 4 區域地質概況 地形地貌 XX 市 在大地構造上處于膠東隆起 “地盾 ”部位，素有 “膠東屋脊 ”之 稱。 XX 河 發源于 XX 城南小靈山，上游河段沿岸為山間谷地，下游河段為河谷沖積平原，呈帶狀展布 。河床因人工采砂，河底逐年加深， 形成許多 深淺 不一的大坑 。 工程區地貌形態以低山、河谷地貌兩種類型為主，簡述如下： （ 1） 山 區 主要由牙山山脈組成，呈近東西向展布，構成 “膠東屋脊 ”。牙山山脈分布在東南部的桃村、唐家泊、蛇窩泊以及本流域的亭口、廟后一帶。以牙山的山峰為最高峰，海拔高程 。艾山山脈分布在西北部的蘇家店及本流域的西城、松山一帶，以艾山的山峰為最高 峰， 36 海拔高程 814m。流域內其它山峰高程一般在 400m 左右。山區面積，占流域總面積的 %。 （ 2） 丘陵 主要由剝蝕低山組成， 以東 ～ 南西走向 ， 分布在中橋、 XX、亭口北半部、松山東部。海拔一般為 200 m 左右，丘陵面積 ，占流域面積的 %。 （ 3） 河谷沖積平原 主要由斷陷盆地組成，分布在 XX 鎮 、松山 鎮 。其次分布在流域內河流兩側。海拔高程在 50～ 100m 之間。據調查河谷沖積平原面積， 占流域面積的 15%。 工程區 河谷沖積平原 地貌主要為 ： XX 河 兩 岸有人工修筑的砂堤，河谷呈較寬闊的 “∪ ”字型，主要的微地貌為主河 床、漫灘，河床寬度一般 120～ 190m，河底高程為 63～ ，平均比降約為 ‰ ，漫灘呈帶狀分布河床兩側，寬度 30～ 100m，高出河床 3～ 5m。堆積層巖性主要由礫砂、角礫組成。 地層巖性 區域內地層出露較全，有新生界第四系堆積物，中生界白堊系沉積巖，上元古界蓬萊群，現由新至老分述如下： （ 1） 新生界第四系（ Q4al） 分布在流域兩側的河漫灘上，主要巖性為砂及粉質粘土，厚度。 （ 2） 中生界白堊系青山組（ k1q1L1） 37 分布于 XX 鎮 和 松山 鎮 的斷陷盆地，主要巖性為礫巖。 （ 3） 上元古界蓬萊群（ ptpx） 條帶狀分布于松山 鎮 和 XX 鎮南部一帶，主要巖性為石灰巖。 地質構造 工程區 在大地構造上處于 “膠東隆起 ”的中部，位于 XX 市腹 背斜的核部。據區域地質資料 ，流域內斷裂主要為北東向，以 XX 鎮 和松山 鎮 斷裂為代表， XX 鎮 斷裂由壓扭性結構面組成，沿北東 20～ 30 度方向展面 ，傾向西，傾角約 60 度；松山 鎮 斷裂位于庵里水庫西部走向北東 30 度，呈壓扭性，傾角約 60～ 70 度。 地震 根據《建筑抗震設計規范》 （ GB50011—2021） 有關規定 ， XX 地區抗震設防烈度為 Ⅶ 度 ， 設計地震分組 為第二組 ， 設計基本地震加速度 ，設計特征周期值取 。 地震與活動性主干斷裂關系密切，魯東斷塊西界的沂沐深大斷裂是現今主要活動帶，是未來發生 7—8 級地震的危險區；斷塊北部的北西向渤海 蓬萊 威海斷裂帶是新生代以來活動性明顯的大斷裂，是未來可能發生6—7 級地震的危險地帶。工作區位于上述地震帶之外，危險性較少。 從歷史地震資料分析，膠東地區未發生過破壞性大地震，半島內陸地殼由于相對穩定，地震能量多以群震、小震釋放，自 1970 年膠東建立地震網以來，半島內陸未發生 5 級以上地震。區域中、強地震見下表 3—2。 38 表 3—2 區域歷史記載的中、強震統計表 時 間 地 點 震 級 相隔時間（年） 495 年 3 月 31 日 福山海中 1046 年 4 月 18 日 蓬萊海濱 511 1548 年 9 月 15 日 蓬萊近海 502 1796 年 3 月 諸 城 248 1932 年 8 月 22 日 青島東海中 136 1939 年 1 月 8 日 乳 山 7 1948 年 5 月 23 日 威海海中 9 1970 年 10 月 桃 村 22 水文地質條件 流域內地下水可分為松